Захолаживание озонированных сточных вод
Управляющий сигнал с процессорной платы поступает на вход модульной платы ЦАП, где преобразуется в аналоговый сигнал, который далее идет на вход преобразователя электропневматического типа ЭПП-2 (поз.1-3, 16-3). Входной электрический сигнал, мА: 4-20. Выходной пневматический сигнал, кгс/см2 0,2-1,0 [4].
Далее унифицированный пневматический сигнал поступает на регулирующий клапан 774-39-00Б
(поз.1-4, 16-4). Условное давление 6кгс/см2. Предельная температура 200°С. Изготовитель: завод «Димитровградхиммаш», Димитровград [5].
3.4 Выбор и обоснование средств измерения расхода
Для измерения расхода на линии входа ЖА в испаритель поз.1 (4000-7500м3/час) используется в качестве первичного измерительного преобразователя диафрагма камерная типа ДК6-400 (поз.3-1). Она предназначена для измерения расхода жидкостей, газов или паров по методу перепада давления. Условный проход трубопровода, мм 400. Также установлен преобразователь разности давления САПФИР-22М-ДД ТУ25-2472.0049-89 модель 2450 с верхним пределом измерения 0,4 МПа, что не более чем на 25% выше номинального значения измеряемой разности давлений, равной 0,3 МПа (0,3·1,25=0,375 МПа) (поз. 3-2). Он предназначен для работы в системах автоматического контроля и регулирования технологическими процессами и обеспечивает непрерывное преобразование разности давлений нейтральных и агрессивных сред в унифицированный токовый выходной сигнал. Работает со вторичной регистрирующей и показывающей аппаратурой, регуляторами и другими устройствами автоматики, машинами централизованного контроля и системами управления, работающими от стандартного входного сигнала 4-20мА постоянного тока. Предельное допускаемое рабочее избыточное давление 25 МПа [8]. Для преобразования сигнала от преобразователя разности давлений в унифицированный сигнал постоянного тока используется блок преобразования сигналов, искрозащиты и питания БПС-90К ТУ25-7439. 0016-90 (поз.3-2). БПС-90К обеспечивает линеаризацию статической характеристики преобразователей при измерении расхода по методу перепада давления на сужающем устройстве. Выходной сигнал, мА – 4-20. Напряжение питания, В – 220 или 240 [6].
Унифицированный токовый выходной сигнал поступает на вход модульной платы АЦП, где преобразуется в цифровой сигнал, поступающий по шине к процессорной плате. Алгоритм управления предусматривает контроль и регистрацию расхода на линии входа ЖА в испаритель поз.1.
Для измерения расхода на линии входа сточных вод в испаритель поз.1 (4000-7500м3/час) используется в качестве первичного измерительного преобразователя диафрагма камерная типа ДК6-400 (поз.6-1). Она предназначена для измерения расхода жидкостей, газов или паров по методу перепада давления.
3.5 Выбор и обоснование средств измерения рН
Для контроля рН сточных вод на выходе из испарителя поз.1 (не менее 2,0) используется чувствительный элемент погружной ДПг-4М (поз.9-1). Для преобразования значений рН в водных растворах и пульпах в пропорциональное им электрическое напряжение совместно с высокоомным преобразователем П-215 (поз. 9-2) в системах контроля и автоматического регулирования рН технологических процессов [9].
3.6 Выбор и обоснование отсекателей и электрозадвижек
Для контроля за процессом на линии входа ЖА в фильтры поз.1, 2 (открыт, закрыт) используют пусковую аппаратуру для управления электродвигателем отсекателя ПБР(поз.20-1).
Осуществляется дистанционное управление из ЦПУ (по месту).
Для приведения в действие электрозадвижки используют аппаратуру, предназначенную для ручного дистанционного управления, установленную на щите БРУ (поз.20-2).
захолаживание озонированный сток автоматизация
4. Расчёт трубопровода
1.По таблицам [11] при Р0= 3 кгс/см2 и Т= 60 ºС находим: динамическую вязкость η= 4,55·10-5 кгс·с/м2; плотность воды ρ= 0,995 г/см3.
2.Определяем гидростатический напор, соответствующий разности уровней верхней и нижней отметок трубопровода:
.
Так как единица силы 1 кгс в системе МКСС равна 9,81 Н в системе СИ, то .
Определяем располагаемый напор:
кгс/см2.
Определяем число Рейнольдса при Gмакс и отнесенное к D:
.
Определяем условие гидравлической гладкости трубопровода:
,
где ns = 0,1 мм шероховатость трубопровода.
Так как трубопровод в данном случае не является гидравлически гладким, то коэффициент трения λ определяется по рисунку 2 в зависимости от ReD и D/При D/= 1000 и ReD = 13,6·105 коэффициент трения λ = 0,02.
Суммарная длина трубопровода
L=15+17+8+2+10+23+4+3+π/3·0,4+π/2·0,5+π/6·0,7+π/3·0,5+π/6·0,8+π/2·0,4+π/6·0,6=172 м.
Находим среднюю скорость в трубопроводе при максимальном расчетном расходе:
м/с
Находим потерю давления в прямых участках паропровода:
кгс/см2
Определяем потери давления в местных сопротивлениях трубопровода:
кгс/см2
Общие потери давления в линии
кгс/см2
3.Определяем перепад давления в регулирующем органе при максимальном расчетном расходе пара:
кгс/см2
Очевидно, что при очень малых расходах потери давления в линии пренебрежимо малы, и перепад давления на регулирующем органе будет равен:
кгс/см2
Таким образом, перепад давления на регулирующем органе будет изменяться в пределах – 2 кгс/см2.
4.Так как ΔPp.o/Pi >0,5, то находим максимальную пропускную способность регулирующего органа:
м3/ч
5.Выбираем двухседельный регулирующий орган с условной пропускной способностью Ку = 1700 м3/ч > 1,2Кмакс = 1719,3 м3/ч с Dy = 100 мм.[11]