Расчет выбросов угольной пыли
АВ – валовый выброс при переработке материалов, т/год;
ВВ - валовый выброс при сдуве материалов, т/год.
Валовый выброс от переработки материалов рассчитывается следующим образом (формула (5)):
, (5)
где АВ– валовый выброс при переработке материалов, т/год;
АМ - максимально разовый выброс при переработке матери
ала (ссыпка, перевалка, перемещение), г/с;
t1 – годовое время по переработке материалов, 284 часа.
Валовый выброс от переработки материалов рассчитывается следующим образом (формула (6)):
, (6)
Качество выбрасываемой угольной пыли:
АМ = (0,0052∙0,02∙1,4∙0,2∙0,01∙0,4∙4,11∙106∙0,7)/ 3600 = 0,000927 г/с;
В М = 1,4∙0,2∙0,01∙1,3∙0,4∙0,005∙510 = 0,0037128 г/с;
G = 0,000927+0,0037128 = 0,0046398 г/с;
АВ = 0,000927∙3600∙284 / 106 = 0,0009477 т/год;
ВВ = 0,0037128 ∙3600∙6816 / 106 = 0,0911032 т/год;
Всего по угольной пыли в год:
М = 0,0009477 + 0,0911032 = 0,0920509 т/год.
2.2 Расчет выбросов загрязняющих веществ топлива в котлоагрегатах
Котельная МК-151 работает на топливе апсаткского угля марки СС и угля других месторождений.
Выбросы загрязняющих веществ в атмосферу приведены в таблице 1.
Таблица 1 – Выбросы загрязняющих веществ при сжигании топлива в котлоагрегатах «КВСМ-1,25»
Наименование выброса |
Максимально-разовый выброс (г/с) |
Валовый выброс (т/год) |
Оксиды азота |
0,0421114 |
0,532194 |
Углерод черный (сажа) |
0,6111956 |
8,820282 |
Диоксид серы |
2,3570565 |
34,015140 |
Оксид углерода |
3,9691667 |
57,279816 |
Пыль неорганическая: 70-20% SiO2 |
0,5255363 |
7,584116 |
2.3 Расчет выбросов оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива
Расчетный расход топлива рассчитывается следующим образом (формула (7)):
, (7)
где Вρ – расчетный расход топлива, т/год;
В - фактический расход топлива, 1166,5 т/год;
q4 – потеря тепла от механической неполноты сгорания, 9,8%.
Расчетный расход топлива рассчитывается следующим образом (формула (8)):
, (8)
где В'ρ – расчетный расход топлива, кг/с;
В' - фактический расход топлива, 80,83184 г/с;
q4 – потеря тепла от механической неполноты сгорания, 9,8%.
Вρ = 1166,5 ∙ (1- 9,8/100)= 1052,183 т/год;
В'ρ = 80,83184 ∙ (1- 9,8/100) = 0,07291 кг/с.
Фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу определяется следующим образом (формула (9)):
QТ = Вρ/Time/3,6∙Qr , (9)
где QТ – фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку тепла, МВт;
Вρ – расчетный расход топлива, т/год;
Time - время работы котла за год, 6816 час;
Qr – низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.
Фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку теплу определяется следующим образом (формула (10)):
Q'Т = В'ρ∙Qr , (10)
где QТ – фактическая тепловая мощность котла по введенному в топку тепла, МВт;
В'ρ – расчетный расход топлива, кг/с;
Qr – низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.
QТ = 1052,183: 6816 : 3,6∙26,4 = 1,13204 МВт,
Q'Т = 0,07291∙26,4= 1,924824 МВт.
Тепловое напряжение зеркала горения рассчитывается следующим образом (формула (11)):
, (11)
где qr – тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м2;
F – площадь горения, 5 м2.
Тепловое напряжение зеркала горения рассчитывается следующим образом (формула (12)):
, (12)
где q'r – тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м2;
F – площадь горения, 5 м2.
qr = 1,13204/5= 0,2264 МВт/м2;
q'r = 1,924824/5= 0,38496 МВт/м2.
Удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива рассчитывается следующим образом (формула (13)):
Кno2 = 0,11∙αТ(1+5,46∙()∙( qr ∙ Qr ) ∙0,25, (13)
где Кno2 – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;
αТ - коэффициент избытка воздуха в топке, 1,35;
R6 - характеристика гранулометрического состава угля, 40%;
qr - тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м2;
Qr - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.
Удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива рассчитывается следующим образом (формула (14)):
Кno2' = 0,11∙αТ(1+5,46∙()∙( q'r ∙ Qr ) ∙0,25, (14)
где Кno2' – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;
αТ - коэффициент избытка воздуха в топке, 1,35;
R6 - характеристика гранулометрического состава угля, 40%;
q'r - тепловое напряжение зеркала горения, МВт/м2;
Qr - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг.
Кno2 = 0,11∙1,35(1+5,46∙∙( 0,2264 ∙ 26,4 ) ∙0,25 = 1,38498 г/МДж
Кno2 = 0,11∙1,35(1+5,46∙∙( 0,38496 ∙ 26,4 ) ∙0,25 = 2,35495 г/МДж
Выброс оксидов азота определяется следующим образом (формула (15)):
Мnох = Вρ∙ Qr ∙ Кno2 ∙ßr ∙kП, (15)
где Вρ – расчетный расход топлива, т/год;
Qr - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг;
Кno2 – удельный выброс оксидов азота при слоевом сжигании твердого топлива, г/МДж;
ßr - коэффициент, учитывающий влияние рециркуляции дымовых газов, подавляемых в смеси сдутьевым воздухом под колосниковую решетку, на образование оксидов азота, 1;
kП – 0,001 (для валового выброса);
Выброс оксидов азота определяется следующим образом (формула (16)):
Мnох' = Вρ'∙ Qr ∙ Кno2' ∙ßr ∙kП, (16)
где В'ρ – расчетный расход топлива, кг/с;
Qr - низкая теплота сгорания топлива, 26,4 МДж/кг;
Другие рефераты на тему «Экология и охрана природы»:
Поиск рефератов
Последние рефераты раздела
- Влияние Чекмагушевского молочного завода на загрязнение вод реки Чебекей
- Влияние антропогенного фактора на загрязнение реки Ляля
- Киотский протокол - как механизм регулирования глобальных экологических проблем на международном уровне
- Лицензирование природопользования, деятельности в области охраны окружающей среды и обеспечения экологической безопасности
- Мировые тенденции развития ядерной технологии
- Негативные изменения состояния водного бассейна крупного города под влиянием деятельности человека
- Общественная экологическая экспертиза и экологический контроль