Разработка энергосберегающей технологии ректификации циклических углеводородов
Видно, что при изменении температуры подачи ЭА оптимальное положение уровня подачи ЭА практически не измен
яется. Флегмовое число уменьшается с уменьшением температуры. Это связано с тем, что при более высокой температуре возрастает концентрация анилина в укрепляющей секции колонны и для получения циклогексана заданного качества требуется возвращать в колонну больший поток флегмы. Зависимость суммарных энергозатрат от температуры имеет экстремальный характер – минимальные энергозатраты наблюдается при температуре подачи ЭА 80°С, что видно из рисунка 25.
Изменение энергозатрат на разделение при разных температурах подачи экстрактивного агента можно объяснить, рассмотрев уравнение теплового баланса экстрактивной колонны (4).
|
QF-количество тепла, поступающее с потоком исходной смеси
QЭА - количество тепла, поступающее в колонну с потоком экстрактивного агента;
QD-количество тепла, отводимое из колонны с потоком дистиллята;
QW - количество тепла, отводимое из колонны с кубовым потоком;
Qконд - количество тепла, отводимое при конденсации потоков дистиллята и флегмы;
Члены уравнения Qконд и QЭА зависят от ТЭА. С одной стороны, с ростом температуры анилина происходит увеличение флегмового числа и затрат на конденсацию (Qконд), а с другой стороны, увеличивается количество тепла, приносимое потоком ЭА в колонну (QЭА). Очевидно, что увеличение Qконд приводит к росту энергопотребления в кубе, а увеличение QЭА – к его снижению.
Определив на предыдущем этапе оптимальные уровни подачи входящих потоков экстрактивной колонны, а также температуру ввода разделяющего агента, закрепив их, мы исследовали влияние расхода ЭА на энергозатраты. Некоторые результаты представлены в табл.7 и на рис.26.
Таблица 7. Зависимость энергозатрат от расхода ЭА при температуре его подачи
80 0С. Уровни подачи NЭА/NF = 3/10.
Расход ЭА, кмоль/ч |
|
Энергозатраты, ГДж/ч | ||
|
|
| ||
70 |
1.52 |
1.136 |
7.524 |
9.483 |
80 |
1.37 |
1.131 |
7.508 |
9.587 |
90 |
1.23 |
1.129 |
7.491 |
9.692 |
100 |
1.08 |
1.129 |
7.474 |
9.796 |
110 |
0.93 |
1.131 |
7.457 |
9.900 |
Из приведенных данных видно, что энергозатраты экстрактивной колонны мало зависят от расхода ЭА.
Для всей схемы в целом наблюдается монотонная зависимость энергозатрат с минимальным значением при расходе ЭА, равным 70 кмоль/час. С уменьшением расхода анилина увеличивается флегмовое число и, соответственно, энергозатраты на конденсацию.
Наряду с этим уменьшается количество тепла, приносимое в колонну с потоком экстрактивного агента. Это приводит к росту Qкип. С другой стороны, за счет уменьшения кубового потока происходит снижение Qw, а следовательно и Qкип.
Далее мы проделали подобную процедуру для каждого значения температуры ЭА и различного положения тарелок питания, в результате мы определили оптимальный расход экстрактивного агента. При этом для каждого набора параметров фиксировали энергозатраты на разделение. Результаты расчета приведены в таблице 8.
Таблица 8. Зависимость величины оптимального расхода ЭА от его температуры и положения тарелок.
NЭА/NF |
Опт. расход ЭА, моль/час |
|
Энергозатраты, ГДж/час | |
|
| |||
Тэа=1000С | ||||
3/8 |
70 |
3. 20 |
1.146 |
9.493 |
3/9 |
1.13 |
1,133 |
9.901 | |
3/10 |
1.13 |
1,136 |
9.901 | |
4/8 |
1. 19 |
1, 195 |
9.971 | |
4/9 |
1.15 |
1,148 |
9.917 | |
4/10 |
1.14 |
1,140 |
9.903 | |
Тэа=900С | ||||
3/8 |
70 |
2.06 |
1.146 |
9.493 |
3/9 |
2.35 |
1.134 |
9.480 | |
3/10 |
2.00 |
1.136 |
9.483 | |
4/9 |
2.07 |
1.147 |
9.493 | |
4/10 |
2.03 |
1.139 |
9.485 | |
4/11 |
2.04 |
1.1478 |
9.493 | |
Тэа=800С | ||||
3/8 |
70 |
1,54 |
1.146 |
9.493 |
3/9 |
1,53 |
1.134 |
9.480 | |
3/10 |
1.53 |
1.136 |
9.483 | |
4/9 |
1,55 |
1.147 |
9.492 | |
4/10 |
1,54 |
1.139 |
9.485 | |
4/11 |
1,53 |
1.147 |
9.493 | |
Тэа=700С | ||||
3/8 |
70 |
0.98 |
1.145 |
9.492 |
3/9 |
0.94 |
1.133 |
9.481 | |
3/10 |
0.93 |
1.136 |
9.483 | |
4/9 |
0.99 |
1.146 |
9.491 | |
4/10 |
0.95 |
1.136 |
9.494 | |
4/11 |
0.96 |
1.147 |
9.493 | |
Тэа=600С | ||||
3/8 |
70 |
0.11 |
1.182 |
9.535 |
3/9 |
0.08 |
1.174 |
9.529 | |
3/10 |
0.07 |
1.171 |
9.528 | |
4/9 |
0.10 |
1.182 |
9.535 | |
4/10 |
0.07 |
1.175 |
9.530 | |
4/11 |
0.07 |
1.172 |
9.528 |