Совершенствование профилей наклонно направленных скважин и технология их реализации на Игольско-Таловом месторождении

Таблица 2.10 Характеристики турбинных отклонителей

Таблица 2.11 Характеристика винтового забойного двигателя

При выборе турбобура необходимо выполнение основного условия:

Мзд>М, (2.45)

где Мзд – необходимый крутящий момент на валу забойного двигателя, Н×м;

М – необходимый крутящий момент на валу забойного двигателя при работе его на воде, Н×м, определяемый по формуле:

М=500· Дд+(Qоп+120· Дд) · G Н×м, (2.46)

где Qоп – опытный коэффициент (Qоп =1…2 Н×м/кН) [7];

G – осевая нагрузка на интервале бурения (см. табл. 2.4), кН.

Необходимый крутящий момент на валу забойного двигателя определяется по формуле:

Мзд=2·Мтн·((q·Q2)/ (qВ·Qтн2)) Н×м, (2.47)

где Мтн –номинальный крутящий момент на валу забойного двигателя, Н×м;

q – удельный вес бурового раствора, Н/см3;

qВ – удельный вес воды, Н/см3;

Q – расход промывочной жидкости,м3/сек;

Qтн – номинальный расход промывочной жидкости,м3/сек.

При бурении под кондуктор по формуле (2.46):

М=500· 0,2953+(2+120· 0,2953) · 60=2394 Н×м.

Для турбобура А9ГТШ по формуле (2.47):

Мзд=2·3060·((1,18·104 ·0,0592)/ (1·104 ·0,0452))=12414>2394 Н×м.

Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбобур подходит.

Для турбинного отклонителя ТО – 240К по формуле (2.47):

Мзд=2·1489·((1,18·104 ·0,0592)/ (1·104 ·0,0452))=6041>2394 Н×м.

Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбинный отклонитель подходит.

При бурении под эксплуатационную колонну на интервале 650 – 2550 м по формуле (2.46) :

М=500· 0,2159+(2+120· 0,2159) · 90=2620 Н×м.

Для турбобура 3ТСШ1-195 по формуле (2.47) :

Мзд=2·2009·((1,1·104 ·0,0302)/ (1·104 ·0,0302))=4420>2620 Н×м.

Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбобур подходит.

Для турбинного отклонителя ТО – 195К по формуле (2.47) :

Мзд=2·1252·((1,1·104 ·0,0592)/ (1·104 ·0,0452))=2754>2394 Н×м.

Условие (2.45) выполняется, следовательно по этому условию турбинный отклонитель подходит.

При бурении под эксплуатационную колонну на интервале 2550 – 3105 м по формуле (2.46):

М=500· 0,2159+(2+120· 0,2159) · 180=5131 Н×м.

Для виинтового забойного двигателя Д2 – 195 по формуле (2.47) :

Мзд=2·5200·((1,09·104 ·0,0302)/ (1·104 ·0,0302))=11336>5131 Н×м

Условие (2.45) выполняется, следовательно, по этому условию турбобур подходит.

2.6 Гидравлический расчет промывки скважины

Цель составления гидравлической программы бурения – определение рационального режима промывки скважины, обеспечивающего наиболее эффективную отработку долот, при соблюдении требований и ограничений, обусловленных геологическими особенностями вскрываемого интервала, энергетическими, техническими и эксплуатационными характеристиками применяемого инструмента.

Расчет производится по методике, предложенной в [8].

Исходные данные для расчета:

Глубина бурения скважины L, м 2830.

Удельный вес разбуриваемых пород qГП, Н/м3 2,4·104.

Механическая скорость бурения Vм м/с 0,005.

Момент турбобура, необходимый для разрушения породы, Мр Н·м 1450.

Реологические свойства жидкости:

- динамическое напряжение сдвига tО, Па 20.

- пластическая вязкость h, Па·с 0,027.

Удельный вес бурового раствора qГП, Н/м3 1,08·104.

Тип бурового насоса УНБТ 950.

Число буровых насосов 1.

Наминальный расход насоса Qн ,м3/сек 0,037.

Наминальное рабочее давление Рн, МПа 23.

Элементы бурильной колонны

УБТ – 178x90:

длина l1,м 62;

наружный диаметрdн1,м 0,178;

внутренний диаметр dв1, м 0,080.

УБT – 146x74:

длина l2,м 8;

наружный диаметр dн2 ,м 0,146;

внутренний диаметр dв2, м 0,074.

ТБПВ:

длина l3, м 250;

наружный диаметр dн3, м 0,127;

внутренний диаметр dв3, м 0,109;

 Скачать реферат