Совершенствование профилей наклонно направленных скважин и технология их реализации на Игольско-Таловом месторождении

Отклоняющая компоновка для проведения исправтельных работ при бурении интервала под эксплуатационную колонну.

Долото III МЗГВ 215,9 (ГОСТ 20692-75).

Калибратор 9К 215,9 с номинальным диаметром 0,214 м (ТУ-26-02-963-83).

ТО – 195К (ГОСТ 26673-85).

Телесистема «СИБ – 1».

ЛБТ 147x11 (ГОСТ 23786-79) – 250 м.

ТБПВ 127x9 (ГОСТ 23786-79) – 450 м.

ЛБТ 147x11 (ГОСТ 23786-79)

– остальное.

В каждой компоновке после турбины ставится обратный клапан.

Предложенные компоновки являются типовыми на площади Игольско-Талового месторождения.

2.11 Проектирование конструкции обсадных колонн из условия равнопрочности по длине

Проектирование конструкции обсадных колонн и их расчет приведены в соответствии с «Инструкцией по расчету обсадных колонн для нефтяных и газовых скважин» ВНИИТнефть 1997 года [12].

Обсадная колонна является ответственной инертной конструкцией, несущей различные по характеру и величине нагрузки.

На колонну действуют:

- Растягивающие нагрузки от собственного веса.

- Сжимающие нагрузки от собственного веса, возникающие при разгрузке колонны, установленной на забой.

- Осевые нагрузки (динамические), возникающие в период неустановившегося движения колонны.

- Осевые нагрузки, обусловленные трением о стенки скважины.

- Осевые нагрузки от избыточного давления и температуры при цементировании и эксплуатации.

- Наружное и внутренне избыточное давление.

- Изгибающие нагрузки при искривлении колонны в результате потери устойчивости и при работе в наклонных скважинах.

В зависимости от назначения будут также действовать и силы трения.

В связи с тем, что в настоящее время отсутствуют достоверные данные для определения фактических нагрузок в глубоких скважинах, в качестве расчетной осевой нагрузки по инструкции считают вес колонны в воздухе.

Для расчета растягивающие нагрузки рекомендуется определять без учета потерь веса в жидкости.

Внутреннее давление в колонне действует при спуске колонны, в процессе цементирования скважины и в процессе эксплуатации. При спуске колонны в скважину давление в ней равно весу гидростатического столба жидкости, находящейся в ней.

В процессе цементирования внутреннее гидростатическое давление повышается на величину, необходимую для преодоления разности веса столба жидкости и сопротивления движению. В период эксплуатации внутреннее давление определяется уровнем жидкости в колонне или величиной пластового давления.

Исходные данные для расчета эксплуатационной колонны.

1. Длина эксплуатационной колонны L, м 2825 (3100).

2. Удельный вес:

· цементного раствора q Ц, Н/м3 1,83×104;

· жидкости в колонне q В, Н/м3 1,10×104 (при освоении);

0,76×104(в период ввода в эксплуатацию);

0,95×104 (при окончании эксплуатации);

· испытательной жидкости q Ж , Н/м3 1,0 ×104;

· бурового раствора q Р , Н/м3 1,08 ×104;

· пластовой воды q ГС , Н/м3 1,01 ×104.

3. Расстояние от устья скважины:

· до башмака предыдущей колонны L 0 , м 600 (650);

· до уровня цементного раствора h , м 400 (440);

· до уровня жидкости в колонне H , м:

при испытании на герметичность 2250 (2442);

при освоении скважины 1835 (2062);

при окончании эксплуатации 2590 (2865).

4. Эксплуатационный объект залегает на глубине 2760 (3035) – 2770 (3045) м. На глубине S1=2770 (3045) м пластовое давление составляет РПЛ S1=27,9 МПа.

5. На глубине 2800 – 2825 (3075 - 3100) находится проницаемый пласт. На глубине S2= L =2825(3100) давление составляет РПЛ S2= 28,5 МПа.

Коэффициент запаса прочности:

· на наружное избыточное давление n1 1,2;

· на внутреннее избыточное давление n2 1,15;

· на растяжение n3 1,3;

· на растяжение в клиновом захвате n4 1,25;

· на растяжение для обсадных труб с учетом искривления ствола n3l 1,3.

Учитывая тот факт, что профиль проектируемой скважины наклонно направленный, то расчет наружного и внутреннего давления производится, как для вертикальных скважин, при этом расчетные данные определяются как проекции глубин по стволу на вертикальную плоскость. Для построения эпюр давлений на вертикальной оси откладывают значения глубин по стволу скважины, а на горизонтальной оси откладывают расчетные давления для этих точек, рассчитанные для вертикальной проекции[12].

Рассчитываем внутренние давления для обсадной колонны.

а). Определяется внутреннее давление в период ввода скважины в эксплуатацию.

Внутреннее давление определяется по формуле:

Рвz = PПЛ L- 106 × q В × (L - Z) при 0≤Z≤L , (2.70)

где Рвz – внутреннее давление на глубине Z, МПа;

PПЛ L – пластовое давление на глубине L, МПа;

Z– глубина положения точки для которой определяется внутреннее давление, м.

При Z =0: Рву = 28,5 – 10-6 × 0,76 × 104 × (2825 - 0)=7,03 МПа;

при Z =2850: РBL = 28,5 – 10-6 × 0,76 × 104 × (2825 - 2825)=28,5 МПа;

б). Определяется внутреннее давление по окончании эксплуатации.

РBZ=0 при 0≤Z≤Н.

РBZ=10-6 × q В × (Z - H) при H≤Z≤L , (2.71)

При Z=H=2590 : PBH=0.

При Z=L=2850 : PBL=10-6 × 0,76 × 104 × (2825 -2590)=1,02 МПа.

Строятся эпюры внутренних давлений АВС и ДЕ соответственно рассчитанным значениям. Эпюра внутренних давлений изображена на рис. 2.3.

Рассчитывается наружные давления для обсадной колонны.

а). Находится наружное давление в не зацементированной зоне по формуле:

РНZ=10-6 × q Р ×Z при 0≤Z≤h , (2.72)

где РНZ - наружное давление на глубине Z , МПа;

Z– глубина положения точки для которой определяется наружное давление, м.

При Z=0: РНZ=0.

При Z=h=400м: РHh=10-6 ×1,08 ×104 ×400=4,32МПа.

б). Находится наружное давление в зацементированной зоне по формуле:

· в интервале , закрепленном предыдущей колонной:

РНZ=10-6 ×h ×q Р+10-6 ×h ×q ГС × (Z - h) при h ≤Z≤L0 , (2.73)

При Z=h=400м: РHh=10-6 ×1,08 ×104 ×400+10-6 ×1,01 ×104 × (400 – 400)=4,32 МПа.

При Z=L0=600м: РHL0 =10-6×1,08×104 ×400+10-6×1,01×104× (600 – 400)=6,34МПа.

· в интервале открытого ствола с учетом пластового давления по формулам:

РНZ= РHL0+((РПЛS1-PHL0)/(S1-L0)) × (Z – L0) при L0 ≤Z≤S1 , (2.74)

РНZ= РПЛS1+((РПЛS1-PHL0)/( L -S1)) × (Z – S1) при S1 ≤Z≤L , (2.75)

РHL0 - наружное давление на глубине L0, МПа;

РПЛS1 - наружное давление на глубине S1, МПа;

По формуле (2.74):

При Z=L0=600м: РHL0 =6,34 МПа;

При Z= S1=2770м: РHS1 =27,9 МПа;

По формуле (2.75):

При Z= S1=2390м: РHS1 =27,9 МПа;

При Z=L=2850м: РHL =28,5 МПа.

в). Находится наружное давление с учетом давления составного столба тампонажного и бурового растворов по всей длине скважины на момент окончания цементирования по формуле

 Скачать реферат