Проектирование системы электроснабжения машиностроительного завода

Напряжение соответствующие крайним ответвлениям РПН:

Umin.вн =96,6 кВ; Umax.вн =126 кВ

Максимальное и минимальное сопротивление силового трансформатора ПГВ с учетом устройства РПН:

(164)

(165)

Схема замещения трансформатора с расщепленными обмот

ками имеет вид трехлучевой звезды. Сопротивление луча, обращенного к зажиму высшего напряжения, составляет:

Xвн =0,125·XТ; (166)

Xвн1 =Хнн2 =1,75·ХТ; (167)

XBH.MIN =0,125·24,15=3,02 Oм;

XHH1.MIN =XHH2.MIN =1,75·24,15=42,26 Ом;

ХТ.MIN = 3,02+42,26 =45,28 Ом;

XBH.MAX =0,125·43,74=5,467 Ом;

XHH1.MAX =XHH2.MAX =1,75·43,74=76,545 Ом;

XT.MAX =5,467+76,545=82,01 Ом

Сопротивление воздушной линии электропередачи:

(168)

Максимальный и минимальный первичные токи, проходящие через защищаемый трансформатор при К.З. между тремя фазами на шинах 6 кВ:

(169)

Расчет дифференциальной токовой защиты с реле типа РНТ – 565.

Первичные токи на сторонах защищаемого трансформатора, соответствующие его номинальной мощности:

Коэффициенты трансформации и схемы соединения трансформаторов тока:

n = 400/5 схема соединения – треугольник,

n = 1500/5 схема соединения – звезда

Вторичные токи в шинах защиты, соответствующие номинальной мощности защищаемого трансформатора:

(170)

Первичный расчетный ток небаланса без учета небаланса, обусловленного неточностью установки расчетного числа витков реле:

, КН = 1,3;

по условию отстройки от броска намагничивающегося тока:

, КН = 1,3;

Расчетной для выбора тока срабатывания является отстройка от тока небаланса при внешних К.З.;

Произведем предварительную проверку чувствительности, расчетным при проверки по чувствительности является К.З между фазами на стороне 6 кВ в точке К-2 в минимальном режиме работы питающей системы и при максимальном режиме работы питающей системы и при максимальном сопротивлении защищаемого трансформатора:

(171)

Коэффициент чувствительности:

(172)

Коэффициент чувствительности больше требуемого ПУЭ в крайних случаях, поэтому расчет защиты с реле типа РНТ – 565 можно продолжить. Однако в рассматриваемых условиях желательно использовать реле типа ДЗТ – 11.

Расчет продольной дифференциальной защиты трансформатора с реле типа ДЗТ – 11.

Номинальный ток защищаемого трансформатора на стороне высокого напряжения:

Первичный ток срабатывания защиты по условию отстройки от броска тока намагничивания при включении трансформатора под напряжение:

Ток срабатывания реле, приведенного к стороне ВН:

Расчетное число витков обмотки реле, включаемых в плечо защиты со стороны ВН:

(173)

Принятое число витков обмотки реле, включаемых со стороны ВН: ;

Расчетное число витков обмотки реле, включаемых со стороны НН:

(174)

Принятое число витков обмотки реле, включаемых со стороны низкого напряжения:

Расчетное число витков тормозной обмотки по условию отстройки от тока небаланса при К.З. на стороне НН:

, (175)

- полная погрешность трансформатора тока

- тангенс угла наклона к горизонтальной оси касательной, проведенной из начала координат к тормозной характеристике реле, соответствующей минимальному торможению:

Принятое число витков тормозной обмотки:

Минимальное значение тока в реле при двухфазном К.З. на выводах НН:

на среднем ответвлении РПН

на крайнем ответвлении РПН

(176)

Минимальное значение коэффициента чувствительности защиты:

на среднем ответвлении РПН

, (177)

На крайнем ответвлении РПН

(178)

Расчет зашиты от перегрузки трансформатора.

На трансформаторах мощностью 400 кВА и более в зависимости от вероятности и значения возможной перегрузки следует предусматривать максимальную токовую защиту от токов, обусловленных перегрузкой, с действием на сигнал.

Для обмоточных трансформаторов с расщепленными обмотками и с соединением их параллельно защиту устанавливают на каждой расщепленной обмотке.

Ток срабатывания защиты от перегрузки:

 Скачать реферат