Конструктивное усовершенствование шасси самолета Ту-154 на основе анализа эксплуатации

г) найдем допускаемое напряжение изгиба:

(2.26.)

где SF =1,4 – коэффициент безопасности для стальных поковок;

YR=1,1 –коэффициент учитывающий влияние шероховатости поверхности;

YS – коэффициент, учитывающий влияние абсолютных размеров зубьев, >(2.27.)

KXF – коэффициент учитывающий влияние размеров зубьев,

(2.28.)

где – диаметр окружности выступов сектора,

(2.29.)

где – коэффициент высоты головки зуба,

Х=0 – коэффициент смещения;

,

,

11. Напряжение изгиба в зубе сектора и рейки определим по формуле:

(2.30.)

где YF =3,7;

Yβ =1 – для прямозубой передачи;

KFV =1;

KFβ =1 – при симметричном расположении сектора;

KFα =1 – коэффициент учитывающий, что нагрузка воспринимается одной парой зубьев;

Значение , полученное выше, сравниваем с допустимым напряжением на изгиб:

,

33,3 МПа<564,6 МПа.

Условие прочности выполняется.

12. Основные размеры зубчатого сектора.

Диаметр делительной окружности:

;

Диаметр окружности впадин:

(2.31.)

где - коэффициент высоты головки зуба;

С = 0,25 – коэффициент радиального зазора;

Х = 0 – коэффициент смещения;

Диаметр окружности вершин:

.

Высота зуба:

(2.32.)

h=0,5(210-187,5)=11,25 (мм).

Ширина зубчатого сектора:

где =0,3 – коэффициент инерции колеса,

b=0,3200=60 (мм) =0,06 м.

2.3.4.2 Расчет силового цилиндра гидроподъемного механизма

Схема силового гидроцилиндра показана на рис.2.5. Используя формулу (2.14.) определим усилие, развиваемое гидроцилиндром, необходимое для возникновения в секторе вращающего момента, способное поднять колесо на установку.

(2.34.)

где М =900 Н·м – вращающий момент, создаваемый штоком гидроцилиндра;

- плечо приложения силы Р от штока гидроцилиндра к сектору;

Определим площадь поршня гидроцилиндра:

(2.35.)

где Р – усилие, развиваемое штоком гидроцилиндра;

р = 8,8106 Па – давление жидкости в гидроцилиндре;

Рис.2.5. Схема гидроцилиндра и секторного механизма

Определим необходимый диаметр поршня гидроцилиндра из формулы:

(2.36.)

где d=0,04 м – диаметр штока;

f =0,001023 м2 – площадь поршня;

D – диаметр поршня,

(2.37.)

Учитывая КПД силового цилиндра =0,95, диаметр поршня принимаем равным

D = 0,06 м.

2.3.5 Расчет необходимого количества АМГ-10 для гидросистемы установки

Количество масла АМГ-10, необходимое для работы установки, определим исходя из рабочих объемов силовых цилиндров гидроподъемного механизма, объема цилиндра гидродомкрата, объема жидкости в трубопроводах

установки, потребного запаса жидкости в гидробаке, вязкости жидкости, а также учитывая запас масла АМГ-10 для дозаправки гидросистемы самолета в случае необходимости.

(2.38.)

где Vг.дом=1,94210-3 м3 – рабочий объем цилиндра гидродомкрата;

Vгм=2,2610-3 м3 – рабочий объем цилиндров гидроподъемного механизма;

Vгс – объем жидкости в гидросистеме установки;

Vтр – объем жидкости в трубопроводах установки;

Vзапас – запас жидкости в гидробаке.

Объем трубопроводов и шлангов:

(2.39.)

где S1 и S2 – площадь поперечного сечения трубопровода и шланга,

(2.40.)

, (2.41.)

где dшл=0,012 м – диаметр поперечного сечения шланга подвода АМГ-10 к заправочному штуцеру гидросистемы самолета,

dтр=0,008 м – внутренний диаметр всех остальных шлангов и трубопроводов,

L1=10 м – длина заправочного шланга гидросистемы;

L2=25 м – длина остальных трубопроводов и шлангов;

тогда

Объем АМГ-10 в гидравлической системе установки:

Vгс =0,3510-3 м3.

Запас АМГ-10 в гидробаке должен быть не менее 70-75% объема гидросистемы установки и дополнительного объема АМГ-10 для дозаправки гидросистемы самолета. Общий запас жидкости в баке:

(2.42.)

где Vзап1 – эксплуатационный запас жидкости,

, (2.43.)

где подставив это выражение в формулу (2.43.), получим

 Скачать реферат