Агрегатно-поточный способ производства напорных железобетонных центрифугированных труб

Расчет и проектирование складов заполнителей

Вместимость складов заполнителей V3 определяется по формуле:

V3 = Qсут * Tхр * 1,2,

где Qсут - суточный расход материалов;

Tхр – нормативный запас хранения материалов, равный 10 суткам.

1,2 – коэффициент разрыхления.

V3,1изд. = (45,3 + 26,2) * 10 * 1,2 = 858 м3.

V3,2изд. = (31,7 + 18,4) * 10 * 1,2 = 601,2 м3.

Принима

ем штабельно-полубункерный склад с разгрузочной машиной ТР-2 (С-492), емкостью 5500 м3, мощностью 232 кВт, с расходом электроэнергии 79 тыс.кВт, с длиной штабеля 108 м и шириной 29 м.

Общая площадь склада заполнителей:

Аскл = Аn – Кn, м2,

Где Аn - полезная площадь склада, равная суммарной площади всех штабелей; Кn= 1,45 — коэффициент увеличения площади склада для устройства проездов.

Аскл = 108 • 29 • 1,45 = 4541,4 м2.

Расчёт и проектирование склада цемента

Вместимость склада цемента V рассчитывается по формуле:

Vц = (Qсут*Тхр)/0,9 , где

Qcym - суточный расход цемента,

Тхр = 10 - нормативный запас хранения цемента;

0,9 - коэффициент заполнения ёмкостей.

Vц = (24,3+ 16,98)*10/0,9 = 459 т.

Исходя из полученных данных, принимаем склад со способом приема цемента из всех видов транспорта, емкостью 480 т, количеством силосов 4 шт, расходом сжатого воздуха 36,4 м3/мин, мощностью 141 кВт.

Расчёт и проектирование БСУ

Определим годовую производительность Qг бетоносмесителя:

Qг=Qч-*Тсм*N*Тф

Qч - часовая производительность бетоносмесителя; Тсм - время работы в смену; N— количество смен;

Тф - годовой фонд времени работы оборудования.

Часовая производительность Qч бетоносмесителя установки:

Qч= (V*n3*Kв*Kn*m)/1000, где

V— объём смесительного барабана;

n3 = 30 - число замесов в час;

Кв = 0,91 - коэффициент использования времени;

Кн - 0,8 - коэффициент неравномерности выдачи бетонной смеси;

М= 0,73- коэффициент выхода бетонной смеси.

Выбрали гравитационный бетоносмеситель СБ-80 с вместимостью по загрузке 250 л, объемом готового замеса 165 л, наибольшей крупностью заполнителя 40 мм, частотой вращения барабана 31 об/мин, мощностью электродвигателя 5,5 кВт, с размерами 1,91x1,55x1,08 и массой 1170 кг.

Qч = (250*30*0,91*0,8*0,73)/1000 = 3,98 м3.

Qг = 3,98 • 8 • 2 • 253 = 16 111 м3.

Количество бетоносмесителей пб, необходимое для обеспечения заданной годовой производительности Пг, определяем по формуле:

nб= Пг/ Qг, шт,

где Пг - производительность завода в м3 в год.

nб = (14210+ 9947) / 16111 = 1,5 шт.

Окончательно принимаем 2 гравитационных бетоносмесителя СБ-80.

Расчёт формовочного цеха

Годовая производительность Пга агрегатно-поточной технологической линии определяется по формуле:

Пга =( Вр* τ* h*60*V*nu) /Tф, м3,

где Вр - расчётное количество рабочих суток в году, 253;

τ - продолжительность рабочей смены, 8 ч;

h - количество рабочих смен в сутки, 2;

V- объём бетона одного изделия, м3;

пи - количество одновременно формуемых изделий, 1 шт;

Тф - максимальная продолжительность ритма работы линии, 30 и 50 мин.

Пга, 1изд =(253*8*2*60*1,98*1)/30=16030, м3.

П га,2изд.= (253*8*2*60*3,93*1)/50= 19090, м3.

Количество формовочных постов:

na= 1000*Пг/Пга, шт

na= 1000*14,21/16030 = 0,9.

Принимаем 1 формовочный пост для обеспечения заданной производительности 14 тыс.м3 в год первого вида изделия.

na2изд = 1000*9,9/19090 = 0,5

Принимаем 1 формовочный пост для обеспечения заданной производительности 9,8 тыс.м3 в год второго вида изделия.

Потребность в формах пф для одной технологической линии агрегатно-поточного способа производства определяется по формуле:

nф= 1,05*60*Тоб.ф./Тф, шт

где Тф - максимальная продолжительность ритма работы линии, 30 и 50 мин; Тоб.ф. - продолжительность режима оборота формы, ч.

Тоб.ф. = tтво+tр+tа+tф+tз+tв+tо

где tтво - продолжительность режима тепловой обработки (предварительное выдерживание, подъём температуры, изотермический прогрев и остывание изделий), 10 ч;

tp - продолжительность распалубки, чистки и смазки формы, 0,2 ч;

ta - продолжительность установки и при необходимости натяжения арматуры, 0,05 ч;

tф - продолжительность формования изделий, 0,3 ч;

t3 - продолжительность загрузки форм в камеру тепловой обработки и закрытия крышки,ч:

t3 = (m*Tф)/60 + 0,1,

где m - количество форм в камере тепловой обработки, 1 шт;

t3,1 изд. = (1*30)/60 +0,1 = 0,6 ч.

t3,2 изд. = (1*50)/60 +0,1 = 0,9 ч

tв=0,1m=0,1 - продолжительность выгрузки форм из камеры, ч;

t0 = продолжительность ожидания формы перед формованием, 0,05 ч.

nф,1 изд. = 1,05*60*(10+0,2+0,05+0,3+0,6+0,1+0,05)/30 = 24;

nф,1 изд. =1,05*60*(10+0,2+0,05+0,3+0,9+0,1+0,05)/50 = 15.

Для обеспечения производительности одной технологической линии (формовочного поста) требуется 39 форм.

Для обеспечения заданной производительности Пг потребуется следующее количество форм:

nфа=nф*nа, шт.

nфа,1изд. = 24*0,9 = 21,6 шт.

Принимаем 22 формы для обеспечения заданной производительности цеха 14 тыс. м3 в год.

nфа,2изд. = 15 • 0,5 = 7,5 шт.

Принимаем 8 форм для обеспечения заданной производительности цеха 9,8 тыс. м3 в год.

Количество камер тепловой обработки периодического действия (ямных камер) для одной технологической линии определяется по формуле:

nk= (60*τ*h*Tоб.к)/24Тф*m, шт,

где τ - продолжительность рабочей смены, 8 ч;

h - количество рабочих смен в сутки, 2;

Тоб.к. - средняя продолжительность оборота камеры, ч:

Тоб.к. = tom + tр +t3 + tmвo ,

где tom - продолжительность снятия крышки, 0,1 ч;

tp - продолжительность разгрузки и очистки камеры, 0,33 ч;

t3 - продолжительность загрузки форм в камеру тепловой обработки и закрытия крышки, ч:

t3 = (m*Тф/60) + 0,1

где m - количество форм в камере тепловой обработки, 1 шт;

tз,1изд. = (1*30/60)+0,1 = 0,6, ч;

tз,1изд. = (1*50/60)+0,1 = 0,9, ч;

tтво - продолжительность режима тепловой обработки (предварительное выдерживание, подъём температуры, изотермический прогрев и остывание изделий), 10 ч.

Т0б.к,1изд. = 0,1 + 0,33 + 0,6 + 10 = 11,03,ч.

Т0б.к.,2изд. = 0,1 + 0,33 + 0,9 + 10 = 11,33,ч.

nк.1изд= ((60*8*2*11,03)/(24*30*1))=14,7

nк.2изд= ((60*8*2*11,33)/(24*50*1))=9

Для обеспечения производительности одной технологической линии (формовочного поста) требуется 24 камеры тепловой обработки.

Потребность в камерах тепловой обработки для обеспечения заданной производительности в год составит:

nka=nk*na, шт,

где nк - количество камер тепловой обработки периодического действия (ямных камер) для одной технологической линии, шт;

nа - количество формовочных постов, шт.

nka,1изд= 14,7*0,9=13

nka,2изд.= 9*0,5 = 4,5

Принимаем 13 ямных камер для обеспечения производительности цеха 14 тыс. м3 в год изделий с Ø1200мм и 5 камер для обеспечения производительности цеха 9,8 тыс. м3 в год изделий Ø1800мм.

 Скачать реферат