Разработка архитектурно-конструктивного проекта станции нейтрализации промышленных стоков
е(1) = 0,061 + 
М(1) = 551,8 ∙ 0,201 = 110,91 кН∙м;
ее(1) = 0,07 + 0,38/2 – 0,05 = 0,21 м
Ме(1) = 431,14 ∙ 0,21 = 90,54 кН∙м
D3 =0,004 ∙ 10,05 ∙
,
здесь µсумм = 0,004 по гибкости λi =43 src="images/referats/13158/image088.png"> 37 < 67 < 83
Ncr = 90,1 (0,0803 + 0,0218) ∙ 380 ∙ 400 = 1398,28 кН.
3. Учет влияния прогиба и определение величин эксцентриситетов – е
N = 551,8 кН; Ncr = 1398,28 кН; ео = 0,061 м
е = 1,652 ∙ 0,061 + 0,38/2 – 0,05 = 0,241 м.
4. Определение сечения арматуры.
М = 33,74 кН∙м; N = 551,8 кН; SR = 0,611; e = 0,241 м.
As’ =
сечение арматуры принимаем конструктивно по гибкости, т.е. 
- 2ф16А-III c 
= 402 мм2.
Определяем сечение растянутой арматуры As:
кН∙м;
кН∙м;
; q = 0,327;
тогда 
Принимаем As ≥ µmin ∙ в ∙ ho , т.е. 2ф16 А-III c As = 402 мм2.
П.2.2.2 Расчет подкрановой консоли крайней колонны
1. Q = Дмах + Nп.б. = 129,51 + 42,85 = 172,36 кН;
2. h = 800 мм; hk = 450 мм; в = 400 мм; е = 350 мм;
Qm =50 мм; ho = 800 – 50 = 750 мм.
Принимаем в консоли горизонтальные и наклонные двухветвенные хомуты d = 8 мм класса А-III с шагом Sw = 150 мм, тогда Asw = 2 ∙ 50,3 = 100,6 мм2.
Рис. П.2.6. Армирование колонн.
4. ψw2 = 1 + 5 µw1 = 1 + 5 ∙ 10,04 ∙ 0,00167 = 1,084.
α = 
Н.
5. еsпр = 450 мм.
6. tgθ = 
; θ =70о28’ ; Sinθ = 0,894.
7. Ширина сжатой полосы:
ев = еsпр ∙ Sinθ = 450 ∙ 0,894 = 402,3 мм.
8. λв2 = 1,1; Rв =1,1 ∙ 8,5 = 9,35 МПа; Rs = 365 МПа.
а) Проверка прочности консоли по наклонной сжатой полосе:
Q ≤ 0,8 ψw2 ∙ Rв ∙ в ∙ ев ∙ sinθ 3,5Rвf ∙ в ∙ ho.
или
172,36 кН < 1286,9 кН > 866,25 кН, прочность обеспечена.
б) Определим сечение продольной арматуры в консоли.
Изгибающий момент в сечении у корня консоли:
М = 1,25 ∙ Q ∙ am = 1,25 ∙ 172,36 ∙ 0,05 = 10,8 кН∙м.
тогда
Проверяем сечение арматуры по µmin = 0,05%
As, min = 0,0005 ∙ в ∙ ho = 0,0005 ∙ 400 ∙ 750 = 150 мм2 > 76,8 мм2.
Принимаем 2ф10 А-III c As = 157 мм2.
П.2.2.3 Проверка прочности колонны при съеме с опалубки, транспортировании и монтаже
1. При съеме с опалубки и транспортировании.
Нагрузка от веса колонны с учетом коэффициента динамичности 1,6:
q1 = 1,6 ∙ 25 ∙ 0,4 ∙ 0,6 = 9,6 кН/м;
q2 = 1,6 ∙ 25 ∙ 0,4 ∙ 0,38 = 6,08 кН/м.
Изгибающие моменты в расчетных сечениях 1-1, 2-2, 3-3 будут:
кН/м;
кН∙м;
кН∙м;
Проверка прочности колонны в сечениях 1-1, 2-2 и 3-3:
а) Сечение 2-2.
М2 = 19 кН∙м; в = 380 мм; h = 400 мм;
a = a’ = 50 мм; ho = h – a = 400 – 50 = 350 мм;
Rв = 8,5 МПа; Rво = 0,7 ∙ 8,5 = 5,95 МПа;
As = As’ = 402 мм2; Rs = Rsc = 365 МПа.
Изгибающий момент:
Мрег, 2 = RsAs (ho – a’) = 365 ∙ 402 (350-50) = 44 кН∙м > 19 кН∙м,
прочность сечения обеспечена.
б) Сечение 1-1.
М1 = 19 кН∙м; в = 600 мм; h = 400 мм;
Рис. П.2.7. Расчетная схема и эпюра моментов колонны при съеме с опалубки и транспортировании.
а = а’ = 50 мм; ho = 350 мм; Rво = 5,65 МПа;
As = As’ = 509 мм2; Rs = Rsc = 365 МПа.
Мрег, 1 = 365 ∙ 5,09 (350 – 50) = 55,74 кН∙м > 19,2 кН∙м, прочность обеспечена.
в) Сечение 3-3.
Мрег, 3 = 55,74 кН∙м > M3 = 45,73 кН∙м, прочность обеспечена.
2. При монтаже.
Рис. П.2.8. Расчетная схема и эпюра моментов для колонны при монтаже.
Погонная нагрузка от веса колонны с учетом коэффициента динамичности 1,4:
кН/м.
кН/м.
Изгибающие моменты в расчетных сечениях 1’ - 1’, 2’ - 2’ и 3’ - 3’ будут:
кН∙м;
кН∙м;
кН∙м.
Проверка прочности колонны в сечениях 1’ - 1’, 2’ - 2’ и 3’ - 3’
а) Сечение 1’ - 1’:
кН∙м; в = 400 мм; h = 600 мм; a = a’ = 50 мм;
ho = 550 мм; Rво = 5,95 МПа; As = As’ = 509 мм2 с Rs = Rsc = 365 МПа.
Мрег, 1’ = 365 ∙ 509 (550 – 50) = 92,9 кН∙м >
37,4 кН∙м, прочность обеспечена.
б) Сечение 2’ – 2’:
кН∙м; в = 400 мм; h = 380 мм; a = a’ = 50 мм; ho = 330 мм; Rво = =5,95 МПа; As = As’ = 402 мм2 с Rs = Rsc = 365 МПа.
Мрег, 2 = 365 ∙ 402 (330 – 50) = 41,08 кН∙м >
22,37 кН∙м – прочность обеспечена.
в) Сечение 3’ – 3’:
кН∙м; 
кН∙м.
Поскольку кН∙м < кН∙м., то прочность сечения
Скачать реферат