Разработка архитектурно-конструктивного проекта станции нейтрализации промышленных стоков

Q = 0,977.

Принимаем 13ф10 А-III с Аs = 10

20,5 мм2.

2) Арматура в направлении «в».

а) В сечении 3-3 (у грани подколонника).

Q =0,986.

As3 = мм2.

б) В сечении 4-4 (у грани второй ступени).

Q = 0,982.

Принимаем 14ф10 А-III c As =1099 мм2.

П.2.4.6 Расчет подколонника

Расчетные данные в сечении 1-1 – уровня торца колонны для наиболее невыгодного сочетания усилий:

Ncf = Nf + Nст + Qsf = 757,24 + 310,6 + 1,1 ∙ 0,9 ∙1,2 ∙ 0,9 ∙2,5 =1094,57 кН

Mcf = Мф + Мст + Qdp = 63,69 + 139,77 + 10,27 ∙ 0,9 = 212,7 кН∙м.

е1 = Mcf / Ncf = 212,7 / 1094,57 = 0,194 м.

Поскольку ес / 2 = 0,6 / 2 = 0,3 м > е1 = 0,194 м > ес / 6 = 0,6 / 6 = 0,1м, то момент Мк будет:

или

кН∙м.

Q = 0,989;

где ео,сf = ecf – 50 = 1200 – 50 = 1150 мм.

Принимаем 3ф16 с

2) Расчет горизонтальных сеток стаканной части.

Используется арматура класса А-I c Rs = 225 МПа,

т.к ес / 2 = 0,6 / 2 = 0,3 м > e1 = 0,194 м > ec / 6 = 0,6 / 6 = 0,1 м,

и значение , имеем:

где

Принимаем 4ф8 А1 с Аsг = 201 мм2.

3. Расчет на местное сжатие под торцом колонны.

Nc ≤ ψeoc ∙ Rв,eoc ∙ Аeoc1 ,

где Nc = 643,65 кН – расчетная продольная сила в уровне торца колонны;

ψeoc = 0,75 – коэффициент из условия ео = 0,194 м > ec / 6 = 0,6 / 6 = 0,1 м;

Rв, eoc = φeoc ∙ Rв,

где φeoc =

Nc = 643,65 кН < 0,75 ∙ 1,1 ∙ 0,9 ∙ 2,24 ∙ 7,5 ∙ 106 ∙ 0,6 ∙ 0,4 = 3992 кН, прочность обеспечена.

П.2.4.7 Расчет плитной части фундамента на поперечную силу

При соотношении в/е = 2,4 / 2,7 = 0,89 > 0,5 этот расчет не производят.

П.2.4.8 Расчет фундамента по образованию и раскрытию трещин

1) Расчет нижнего сечения подколонника

Ncf =1094,57 кН; Мcf = 212,7 кН∙м.

Величина растягивающего напряжения:

где Аref = 1,2 ∙ 0,9 – 0,7 ∙ 0,5 + 9,53 ∙ 603 ∙ 10-6 = 0,736 м2,

wred = Уref /href ,

где Уref =

Поскольку полученное напряжение сжимающее, а не растягивающее, то проверка по образованию и раскрытию трещин не требуется.

2) Расчет плитной части фундамента

Для сечения 1-1.

Принимая средний коэффициент надежности по нагрузке αf, m = 1,18, определим изгибающий момент в сечении 1-1:

Мп, 1-1 =

Мerc = Rвf, ser ∙ wpe

где wpe – момент сопротивления приведенного сечения.

wpe = (0,292 + 1,5Аsα / (вh)) ∙ вh2 ,

где α = Еs / Eв =

wpe = (0.292 + 1,5 ∙1020,5 ∙ 9,53 / (1500 ∙ 600)) ∙ 1500 ∙ 6002 = 198,6 ∙ 106 мм3

Мcre, 3-3 = 1,0 ∙ 198,6 ∙ 106 = 198,6 ∙ 106 Нмм = 198,6 кН∙м.

Поскольку Мcre, 3-3 =198,6 кН∙м > Мn, 3-3 = 139,7 кН∙м., то трещины в сечении 3-3 плитной части фундамента не образуются.

Приложение 3

Ведомость объёмов работ

2.3 Ведомость объёмов работ

 Скачать реферат