Расчет тяговых характеристик тепловозов с электрической передачей и электровозов
5.3. Расчет и построение электромеханических и электрических тяговых характеристик ТЭД с учетом параметров КМБ
Электротяговые характеристики Fкд=f(Iд) и V=f(Iд) отражают изменение механических параметров на ободе колеса. Поэтому они также называются электромеханическими характеристиками ТЭД, отнесенными к ободу колеса локомотива.
Зависимость силы тяги Fкд на
ободе колеса, развиваемой двигателем, от тока якоря Iд можно рассчитать по известной моментной характеристике Mд=f(Iд) и параметрам колесно-моторного блока. При этом взаимная связь величин Fкд и Мд определяется соотношением
Fкд=2.Мд.μ.ηз/Dк, Н, (5.15)
где Dк - диаметр колеса локомотива по кругу катания, м;
μ - передаточное число зубчатой передачи колесно-моторного блока;
ηз - к.п.д. зубчатой передачи, равный 0,975.
Значения параметров μ и Dк принимаются в соответствии с заданием к курсовой работе.
Скоростная характеристика V=f(Iд), отнесенная к ободу колеса, рассчитывается по электромеханической характеристике nд=f(Iд) ТЭД с учетом того, что скорость движения локомотива принято выражать в км/ч:
V=0,188.nд.Dк/μ, км/ч. (5.16)
Результаты расчетов следует занести в таблицу 5.5.
Полученные электромеханические характеристики ТЭД, отнесенные к ободу колеса, необходимы для построения тяговых характеристик локомотивов.
Табл. 5.5 Электротяговые характеристики тягового привода локомотива
Iд, A |
463 |
500 |
583 |
666 |
750 |
833 |
963 | |
ПП α=1,00 |
Fкд, кН |
18,5 |
20,3 |
24,7 |
29,4 |
34 |
38,8 |
46,6 |
V, км/ч |
48,5 |
44,2 |
36,2 |
30,4 |
26,3 |
23 |
19,2 | |
ОП1 α1=0,54 |
Fкд, кН |
13,2 |
15,1 |
19 |
23 |
27,7 |
32,2 |
39 |
V, км/ч |
68,1 |
59,3 |
47 |
39 |
32,4 |
27,8 |
23 | |
ОП2 α2=0,3 |
Fкд, кН |
9,24 |
10,6 |
13 |
16,1 |
19,5 |
23,2 |
29,1 |
V, км/ч |
97 |
84,6 |
68,6 |
55,6 |
49,4 |
38,6 |
30,8 |
5.4. Расчет и построение тяговой и токовой характеристик с учетом ограничений
для обеспечения устойчивости локомотивов против боксования устанавливают так называемый расчетный коэффициент сцепления ψк, величина которого меньше потенциального ψо. При этом сила тяги по сцеплению составляет
Fксц= ψк.Pсц, кН. (5.17)
Расчетный (нормативный) коэффициент сцепления локомотива ψк определяют экспериментальным путем и задают так, чтобы обеспечить практически приемлемую надежность движения полновесных поездов (поездов расчетной массы) по тяжелым подъемам при плохих условиях сцепления.
В данной курсовой работе характеристики сцепления ψк=f(V) можно считать следующими:
для электровозов постоянного тока
ψк=0,28+3/(50+20.V)-0,0007.V; (5.18)
- для магистральных тепловозов
ψк=0,118+5/(V+27,5). (5.19)
Для построения тяговых характеристик локомотивов предварительно необходимо рассчитать силу тяги по сцеплению Fксц при различной скорости движения локомотива. Полученные значения внести в таблицу 5.6.
Таблица 5.6.
Сила тяги локомотива по сцеплению
V, км/ч |
0 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
ψк |
0,3 |
0,251 |
0,223 |
0,204 |
0,192 |
0,183 |
0,175 |
0,168 |
0,165 |
Fксц, кН |
406,4 |
339,8 |
301,9 |
276,1 |
260 |
247,1 |
237,1 |
228,8 |
223,4 |
5.6 Построение тяговых и токовых характеристик локомотивов
Тяговой характеристикой локомотива называют графическую зависимость касательной силы тяги Fк от скорости движения V при установившихся режимах на разных позициях регулирования (позициях контроллера машиниста).
Токовая характеристика представляет графическую зависимость тока электровоза Iэ или тока тягового генератора (ТГ) тепловоза Iг от скорости V при установившихся режимах на разных позициях контроллера машиниста.
Другие рефераты на тему «Транспорт»:
Поиск рефератов
Последние рефераты раздела
- Проект пассажирского вагонного депо с разработкой контрольного пункта автосцепки
- Проектирование автомобильных дорог
- Проектирование автотранспортного предприятия МАЗ
- Производственно-техническая база предприятий автомобильного транспорта
- Расчет подъемного механизма самосвала
- Системы автоблокировки
- Совершенствование организации движения и снижение аварийности общественного транспорта в городе Витебск