Электропневмотическое тормозное ЭПС

Параметры дросселя зависят от величины В. Значительное увеличение В можно получить за счет дополнительной подмагничивающей обмотки дросселя, с помощью которой осуществляется предварительное намагничивание сердечника до значения - BS. Тогда при включении тиристора индукция будет меняться от минус ВS до ВS и B = 2. BS.

Наиболее распространенным материалом с прямоугольн

ой петлей гистерезиса является железоникелевый сплав типа 50НП, который выпускается в виде ленты толщиной 0,005 - 0,1 мм.

Для этого материала B = 0,5-1,5 Тл, HC = 20 - 40 А. По известным B, HC и Umах приемлемые значения тока перемагничивания и времени задержки можно получить, варьируя параметры lсp, S, . При использовании стандартных ленточных магнитопроводов тороидального типа решение задачи выбора числа витков дросселя становится однозначным. У этих магнитопроводов отношение lcp/S лежит в пределах 120-160 м-1. Обозначив lcp/S = k, из (3.6) и (3.10) получаем

гдеtзад - время перемагничивания сердечника;

НС - коэрцитивная сила для сплава 50НП;

k - отношение средней длины магнитной линии lcр к сечению магнитопровода S;

B - изменение индукции в сердечнике;

I - ток дросселя при перемагничивании.

В курсовом проекте нужно рассчитать число витков дросселя насыщения при средних значениях параметров, разбросы которых указаны выше. Полученное значение округляется до ближайшего большего целого числа и после этого рассчитывается сечение магнитопровода и средняя длина магнитной линии.

Имеем:

B = 1 Тл;

HC = 30 А/м;

tзад = 3.10-6 с;

k = 140 м-1;

I = 1,5. av А.

Для тиристоров VS1 I = 1,5. av = 1,5.3 = 4,5 А.

Принимаем  = 3 витка.

Из формулы (3.6) имеем

Для тиристоров VS1

Из отношения lcp/S = k получаем

Для тиристоров VS1

3.8 Параметры , S, lcp дросселя насыщения, включенного последовательно с группой тиристоров, выполняющих функции VS2

По формуле (3.11) для тиристоров VS2, I = 1,5. av = 1,5.1 = 1,5 A

Принимаем  = 6 витков.

По формуле (3.12) для тиристоров VS2

По формуле (3.13) для тиристоров VS2

3.9 Принципиальные схемы групп полупроводниковых приборов, выполняющих функции VS1, VS2, VD1, VD2, с защитными элементами

Принципиальную схему группы п/п приборов, выполняющих функции VS1 изображаю на рис.3. Схема содержит последовательных элементов mv = 6, параллельных элементов аv = 3.

Принципиальную схему группы п/п приборов, выполняющих функции VS2 изображаю на рис.4. Схема содержит последовательных элементов mv = 6, параллельных элементов аv = 1.

Принципиальную схему группы п/п приборов, выполняющих функции VD1 изображаю на рис.5. Схема содержит последовательных элементов mv = 3, параллельных элементов аv = 1.

Принципиальную схему группы п/п приборов, выполняющих функции VD2 изображаю на Рис.6. Схема содержит последовательных элементов mv = 6, параллельных элементов аv = 1.

4. Расчет параметров входного фильтра и индуктивности цепи нагрузки

4.1. Упрощенная схема системы импульсного регулирования напряжения

Упрощенную схему системы импульсного регулирования напряжения изображаю на рис.7.

4.2. Емкость входного фильтра

При расчете емкости входного фильтра размах пульсаций напряжения на фильтровом конденсаторе принимается равным 15% от Umax при токе Imах = 360А. Uфmax = 0,15.3200 =480 В.

Частота пульсации при схеме рис.7

По формуле (1.6) из [1] имеем

Отсюда следует

При условии, что Iн = Iнmax = 360 А, по формуле (4.2)

Рассчитанное по формуле (4.2) значение СФ округляется до большего числа, кратного 16 мкФ (16.10-6 Ф). Это связано с использованием специального фильтрового конденсатора типа ФСТ-4-16 с номинальным напряжением 4 кВ и номинальной емкостью 16 мкФ.

Следовательно, принимаем СФ = 192.10-6 Ф.

Используется 12 параллельно подключенных конденсаторов типа ФСТ-4-16.

4.3. Индуктивность входного фильтра

Для расчета индуктивности входного фильтра размах пульсаций тока сети принимается равным 2% от тока нагрузки Iнmax.

 Скачать реферат