Производство 1,2-дихлорэтана
По т. 4.8. K800 Вт/(м×К) [8]
[8]
7.3.6 Выбираем по ГОСТ 15120–79 теплообменник [8]
F = 961 м
Д6 height=25 src="images/referats/13728/image109.png">= 1200 мм
= 20х2 мм
= 1701 шт.
одноходовой
= 9,0 м
S между перег.=18,7×10-2 м2
S сечения одного хода по трубам = 34,2×10-2 м2
Проведём уточненный расчет
7.3.7 Межтрубное пространство (вода)
Критерий Рейнольдса
где – эквивалентный диаметр, м
m – вязкость воды при средней температуре
m=996 кг/м [8]
r=804Па×с [8]
При 10000 Критерий Нуссельта
(Рr/Prст) 0,25 [8]
Критерий Прандтля
Рr = , [8]
где – коэффициент теплопроводности, Вт/(м×к).
= 0,601 Вт/(м×к)
Рr = ,
Поправкой (Рr/Рrст)0,25 можно пренебречь, т. к. разность температур невелика (Рr/Рrст)0,25 » 1.
= 245
Коэффициент теплоотдачи для воды
[8]
7.3.8 Коэффициент теплоотдачи для ДХЭ
Трубное пространство
Примем скорость ДХЭ в трубах 0,5 м/с
wДХЭ = 0,5 м/с
Re = =
rДХЭ = 1207 кг/м3 при средней температуре
mДХЭ = 574 10-6 Па×c
(по программе физико-химические свойства веществ FIS-HIM).
Рr =
λ ДХЭ = 0,121 Вт/(м×К)
СДХЭ = 1323 Дж/(кг×К) (по программе FIS-HIM).
При Re = 10 4 – 5 ×106; Рr = 0,6 – 100
Критерий Нуссельта
Nu = 0,023× Re 0,8 ×Pr 0,4 × (Pr/Prст)0,25 [8]
Nu = 0,023× 16822 0,8 ×6,3 0,4 = 115
Поправкой (Pr/Prст)0,25 » 1 можно пренебречь
Коэффициент теплоотдачи для ДХЭ
7.3.9 Тепловая проводимость стенки и загрязнений
по таблице ХХХI rв, rДХЭ [8]
= 46,5 Вт/(м×к) по таблице [8]
rв = 5800 Вт/м2 ×к)
rДХЭ = 2900 Вт/м2 ×к)
s= 0,002 мм
Коэффициент теплоотдачи
[8]
7.3.10 Вт/(м2×К)
7.3.11 Расчетная площадь поверхности теплообменника
=
7.3.12. Определим запас площади поверхности теплообмена.
Запас площади поверхности теплообмена достаточен.
Окончательные параметры аппарата принимаем:
Одноходовой кожухотрубный теплообменник с поверхностью теплообмена
F = 961 м2, Дкожуха-1200 мм, d трубы = 20 × 2 мм, количество труб n = 1701, высота труб Н = 9 м.
8. Механические расчеты
8.1 Расчет реактора прямого хлорирования этилена
Исходные данные для механического расчета аппарата приняты на основании технического паспорта действующего реактора:
1. Расчетное давление, Рр = 6 кгс/см2 (0,6 МПа)
2. Давление испытания, Ршп = 7,8 кгс/см2 (0,78 МПа)
3. Расчетная температура, t = 55 0С
4. Допускаемое напряжение металла, G = 1600 кгс/см2
5. Коэффициент прочности сварного шва, φр = 0,9
6. Прибавка к расчетным толщинам, С = 0,2; С3 = 0,2
7. Внутренний диаметр аппарата и днища, D = 130 см
8. Материал обечайки; сталь 15Х СНД ГОСТ – 19828 – 79
9. Материал днища: сталь 09Г2С ФВ ГОСТ – 5520 – 79
10. Радиус кривизны в вершине днища: R = 130 см.
8.1.1 Расчет обечайки нагруженной внутренним давлением. Рр=13 кгс/см2
Толщина стенки
S ≥ SR + C
где SR – расчетная толщина
SR =[11]
SR=
S=0,27+0,2 = 0,47 см или 4,7 мм
Исполнительная толщина
Sиспол = 0,5 см или 5 мм
Допускаемое внутреннее избыточное давление
[11]
8.1.2 Расчет эллиптического днища (крышки)
Толщина стенки:
SI = SIR + C
где SIR – расчетная толщина.
SIR=
SIR=см или 2,7 мм
SI = 0,27+0,2 = 0,47 см или 4,7 мм
Исполнительная толщина:
Sиспол= 0,5 см или 5 мм
2. Допускаемое внутреннее избыточное давление.
[11]
кгс/см2
8.1.3 Расчет укрепления отверстия в эллиптическом днище (крышке) аппарата
1 Условия применения расчетных формул
SIR=см или 0,3 мм.
Расчетная длина внешней части штуцера.
LIR=min1,25